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ISSN : 1225-4517(Print)
ISSN : 2287-3503(Online)
Journal of Environmental Science International Vol.24 No.2 pp.237-244
DOI : https://doi.org/10.5322/JESI.2015.24.2.237

A Study on Combustion Characteristics and Evaluating of RDFs(Refused Derived Fuels) from Mixture of Petrochemical Wastewater Sludge and Organic Matters

Young-Rip Han, Young-Ik Choi*
Department of Environmental Engineering, Dong-A University, Busan 604-714, Korea,
Corresponding Author : Young-Ik Choi, Department of Environmental Engineering, Dong-A University, Busan 604-714, Korea Phone: +82-51-200-7675youngik@dau.ac.kr
January 3, 2015 February 3, 2015 February 13, 2015

Abstract

This objectives of research are to figure out combustion characteristics with increasing temperature with petrochemical sludge by adding wasted organic matters which are waste electric wire, anthracite coal and sawdust, and to exam heating value and ignition temperature for using refused derived fuels(RDFs). After analyzing TGA/DTG, petrochemical sludge shows a rapid weight reduction by vaporing of inner moisture after 170°C. Gross weight reduction rate, ignition temperature and combustion rates represent 68.6%, 221.9°C and 54.1%, respectively. In order to assess the validity of the RDFs, the petrochemical sludge by adding wasted organic matters which are waste electric wire, anthracite coal and waste sawdust. The materials are mixed with 7:3(petrochemical sludge : organic matters)(wt%), and it analyzes after below 10% of moisture content. The ignition temperatures and combustion rates of the waste electric wire, anthracite coal and waste sawdust are 410. 6°C, 596.1°C and 284.1°C, and 85.6%, 30.7% and 88.8% respectively. In heating values, petrochemical sludge is 3,600 kcal/kg. And the heating values of mixed sludge (adding 30% of the waste electric wire, anthracite coal and waste sawdust) each increase up to 4,600 kcal/kg, 4,100 kcal/kg and 4,300 kcal/kg. It improves the ignition temperatures and combustion rates by mixing petrochemical sludge and organic matters. It is considered that the production of RDFs is sufficiently possible by using of petrochemical sludge by mixing wasted organic matters.


석유화학폐수슬러지와 유기성 폐기물 혼합에 의한 연소특성 및 고형연료 폐기물화 재활용에 관한 연구

한 영립, 최 영익*
동아대학교 환경공학과
    Dong-A University

    1.서론

    최근 신재생에너지 중 폐기물의 열적 에너지를 이용 하는 방법이 에너지원의 잠재적 가치를 비교하였을 때 가장 유망한 에너지원으로 인정되고 있다. 폐기물을 에 너지원으로 이용하는 방법에는 직접 소각에 의한 열회수 기술, 폐기물 고형연료 (Refuse Derived Fuel ; RDF)로 가공 후 이용하는 기술, 열분해 (Pyrolysis)에 의한 액체 연료 또는 가스 연료화 기술 등이 있다(Chen 등, 2014). 이 세 가지 방법 중에서 경제성과 효율성을 고려할 때 가 연성의 폐기물을 고체 연료로 가공하는 폐기물 고형연료 화 기술이 현실적이고 가장 경제적인 방법으로 인정받고 있다(Park, 2004). 하지만 국내 폐기물 중 유기성폐기물 의 특성상 상대적으로 높은 수분함량은 발열량을 떨어 뜨리며, 원료가 되는 폐기물의 종류에 따른 연소 시 발생 되는 유해가스 (HCl, Dioxin 및 유해가스의 전구물질) 및 중금속 오염 등의 문제를 발생시킬 수 있다(Park, 2005).

    과거 슬러지의 상당부분이 해양투기 처리방식에 의존 하고 있으나, 런던협약이 발효됨에 따라 폐수처리슬러지 를 포함한 유기성 폐기물의 해양배출이 전면 금지되었으 며, 이에 따라 슬러지 육상처리기술 및 신재생에너지 분야 로 활로 가치가 증대되었다(Ministry of Environmental, 2011). 유기성 슬러지는 신재생 에너지 중 재생에너지 부분의 바이오매스 에너지로 분류되고 있으며, 슬러지 연료, 바이오가스, 연료전지의 부분에 이용될 수 있다. 국 외에서는 일찍부터 유기성 슬러지를 연료화 함으로써 국 가의 환경 친화적 이미지 상승과 더불어 이익 창출을 하 고 있다(Kang 등, 2007). 우리나라의 대체에너지 비율 은 최근 1차 에너지 대비 약 3.5%이며 그 중에서 67.77%를 폐기물 에너지가 공급하고 있다(Korea Energy Management Corporation, 2013). 그리고 2030 년 국가신재생에너지 목표는 1차 에너지 대비 9.7%로 설정되어 있으며 이를 달성하기 위해서는 폐기물 에너지 가 2020년 5.0% 보급 목표로 설정되어 있어 신재생에너 지 분야 중 유기성 폐기물 활용 방안이 확대되어야 한다 (Ministry of Trade. 2014).

    허나 슬러지의 경우 일반적인 정수 및 하수처리공정 에서 발생하는 슬러지에 집중 되어 있으며, 축산, 산업폐 수 및 석유화학폐수 등의 특정 슬러지에 관한 처리는 성 상 및 성분 등의 차이가 있기 때문에 적용되지 않는 실정 이다(Jun 등, 2009).

    유기성 폐기물을 활용하기 위해서는 무엇보다 수분 제거공정이 적절히 수행되어야 한다. 특히 수분이 많은 슬러지의 고형연료화를 위해서는 우선적으로 건조공정 이 필연적으로 수반된다. 일반적인 건조기들은 피가열물 내의 수분을 열복사에 의한 열전도나 대류에 의해 피가 열물의 표면으로부터 내부 속으로 전달하여 데워지므로 건조기간이 비교적 많이 소요되고 장치의 규모가 큰 단 점이 있다. 따라서 유기성 폐기물 활용을 위해선 그 재료 의 건조 및 연소특성을 파악하는 것이 매우 중요하다 (Chabinsky, 1988).

    특히, 건조공정에 따라 유기성 폐기물 내부수분은 건 조되지 않거나, 열처리 시 표면 연소 또는 품질기준 미달 등의 문제를 개선하기 위해 기타 유기성 폐기물의 혼합 으로 성상을 변화시켜 품질을 향상시키는 경우가 활성화 되고 있다(Park 등, 2012).

    따라서, 본 연구는 석유화학폐수 처리공정에서 발생 하는 슬러지(Cs, Petrochemical Sludge)를 바탕으로 기 타 고형폐기물인 폐전선 피복(Ww, Waste Electric Wire), 폐무연탄(Ac, Anthracite Coal) 및 톱밥(Sd, Sawdust)을 첨가하여 온도증가에 따른 연소특성을 파악하고, 고형연 료로서 활용을 위해 발열량 및 착화온도 등을 검토하여 유기성 폐기물의 고형연료화의 가능성을 평가하고자 하 였다.

    2.실험재료 및 방법

    2.1.실험재료

    본 연구에 사용된 석유화학폐수 슬러지는 U시 석유화 학산업단지 내 위치한 S화학의 폐수처리공정에서 최종 발생하는 탈수케잌을 채취하여 사용하였으며, 채취된 슬 러지는 시료의 변질을 막기 위해 실험기간동안 4°C에서 냉장보관 하면서 분석 및 건조실험을 실시하였다. 폐전 선 피복 및 톱밥의 경우 K시 S사에서 수거한 폐전선 및 폐목재를 각각 파쇄기로 분쇄한 분말을 2 mm 이하의 Mesh로 거른 후 사용하였다. 또한, 무연탄의 경우 시중 에 판매되는 저급 연탄을 Ball Mill로 분쇄한 후 원활한 고형연료 제작을 위하여 2 mm 이하의 체(Mesh)로 거른 후 사용하였다.

    2.2.실험방법

    삼성분 분석은 시료에 대한 수분, 휘발성 가연분, 회분 을 측정하는 방법으로, 고형연료제품 품질 시험•분석방 법(Ministry of Environmental, 2008)에 준하여 중량법 으로 시험•분석하였다.

    원소 분석은 시료를 건조기를 이용하여 건조시켜 수 분을 제거한 후 시료를 분쇄기에 넣고 분쇄하여 약 2 mg 을 취하여 섭씨 1,150°C 정도의 고온에서 연소하여 각종 원소를 함유한 가스로 분해하고 이들 가스의 열전도도를 측정하고 자동원소분석기 (model Vario micro, Elementar Analysensysteme GmbH, Germany)를 이용하여 탄소 (C), 수소 (H), 질소 (N), 황 (S), 산소 (O)의 종류와 함량 을 분석하였다.

    발열량의 경우 시료의 수분을 완전히 제거하고 정밀 하게 분쇄한 후 약 1 g을 취해 발열량 분석기 (Model IKA Calorimeter C 200, Cole-Parmer, USA)로 측정 하여 아래의 식과 같이 고위발열량을 산출하였으며, 수 분량과 원소분석치를 환산하여 저위발열량을 산출하였 다(Vriezinga 등, 2002)(Hill 등, 1996). 고위발열량 (총 발열량)은 2회 시험치의 차가 평균값의 5% 이하일 때에 는 평균치로 나타내고 5% 이상일 경우에는 총 3회 시험 하여 중간치로 나타내었다.

    Hh (kcal/kg) = Hd × (100 - W)/100
    (1)
    Hl (kcal/kg) = Hh - 600(9H + W)/100
    (2)

    여기서, Hh : 고위발열량 (kcal/kg)

    Hd : 열량계로 측정한 시료의 발열량 (kcal/kg)

    Hl : 저위발열량 (kcal/kg)

    H : 원소분석에 의한 수소의 조성비 (%)

    W : 수분함량 (%)

    실험재료에 대한 삼성분 (수분, 가연분, 회분), 고위발 열량 및 원소분석 결과를 Table 1 에 나타내었다. 화학폐 수슬러지의 삼성분 분석결과 함수율은 86.1%, 가연분은 6.15%, 회분은 7.75%로 각각 나타났으며, 고위발열량 은 3,302.1 kcal/kg을 나타내었다. 화학폐수슬러지의 경 우 하수슬러지의 성상과 유사한 특성을 지닌 유기성 폐 기물로 건조효율 향상 및 발열량 증가를 위하여 기타 폐 기물을 혼합•건조할 경우 고형연료로의 재활용이 충분 히 가능할 것으로 판단된다.

    시료 내 수분을 정량화하기 위하여 수분분포가 입자 표면과 결합에너지의 차이에 의해 발생되고 수분형태에 따라 건조속도에 차이가 발생한다는 가정에 기초하여 열 중량 분석기 (model SDT Q600 V20.9 Build 20, Universal V4.5A TA Instruments)를 사용하였으며, Table 2 에 TGA 장치의 운전인자를 나타내었다.

    실험의 경우 석유화학폐수 슬러지 및 기타 유기성 폐 기물 단독으로 열중량 분석을 실시하여 연소특성을 평가 하였으며, 이후 기타 유기성 폐기물인 폐전선, 무연탄 및 톱밥과 혼합하여 열중량, 발열량, 삼성분 및 원소분석을 실시하였다. 분석을 실시한 시료의 중량비 및 명칭을 Table 3 에 나타내었다.

    3.결과 및 고찰

    3.1.연소특성

    본 연구에 사용된 실험재료 (화학폐수슬러지, 폐전선 피복, 무연탄, 톱밥)에 대한 TGA/DSC 분석결과를 Fig. 1에 나타내었다.

    열중량분석 (TGA)은 고분자화합물의 성분분석에 많 이 쓰이는 방법이며, 일정량의 시료를 전자저울 같은 Fan 위에 올려놓은 후 일정한 시간동안 온도를 서서히 가열하여 물질이 열분해되어 기체가 되면 기체가 되는 양 만큼의 무게차를 이용하여 고분자화합물 중에 함유된 성분을 분석하는 방법이다. 특히 모든 물질은 열분해 되 는 온도가 각 물질에 따라 다르기 때문에 물질의 정성과 정량을 알 수 있다.

    TGA(Thermogravimetric Analysis) 분석결과를 토 대로 실험재료 (화학폐수슬러지, 폐전선 피복, 무연탄, 톱밥)에 대한 착화온도 및 연소율을 계산하여 Table 4 에 나타내었다.

    착화온도는 TGA 곡선에서 곡선의 기울기 변화가 일 어나는 지점을 착화점으로 보며, 온도와 질량감량율의 그래프에서 기울기가 급격히 증가한 부근에서 접선을 그 어 기울기 0인 선과 만나는 점의 온도를 착화온도로 한 다. 단, 3회 이상의 각기 다른 위치에서 시료를 취하여 측 정한 후 평균값을 취했다(Korean Industrial Standards, 2011).

    연소율은 TGA 분석장비를 이용하여 시료 중 가연분 의 량을 측정하고, 시료를 TGA에서 800°C로 30분간 가 열한 후 미연분의 량을 측정한다. 단, 3회 이상의 각기 다 른 위치에서 시료를 취하여 측정한 후 평균값을 취한다 (Korean Industrial Standards, 2011). 연소율은 아래 식 에 따라 산출하였다.

    A = (1 - b/a) × 100
    (3)

    여기서, A : 연소율 (%)

    a : 가연분의 무게 (g)

    b : 미연분의 무게 (g)

    Fig. 1(a)에서 화학폐수슬러지의 경우 170°C정도까 지는 중량감량은 5.282% 이었으나, 이후 화학폐수슬러 지 내 함유된 유리수분 증발에 의한 급격한 무게 감소 (감량율 44.02%)가 나타났으며, 400~600°C에서의 감 량율은 17.68%로 휘발성 유기조성물 및 저분자들이 분 해하는 점차적인 감소가 이루어 졌다. 조성 성분 중 고분 자 유기물들의 분자결합이 파괴되면서 거의 탄소성분이 존재하지 않는 상태로 열분해 되며 600°C이후에는 회분 만이 남는 무게 감소곡선을 보이고 있다. 화학폐수슬러 지의 총 감량율은 68.55%, 착화온도는 221.1°C, 연소율 은 54.1%로 나타났다.

    Fig. 1(b)에서 보듯이 폐전선 피복의 경우 200°C정 도까지는 중량감량이 거의 없었으나, 이후 285.91°C에 서 1차 변곡점, 453.44°C에서 2차 변곡점, 674.89°C에 서 3차 변곡점을 나타내었으며, 750°C이후에는 회분만 이 남는 무게 감소곡선을 보이고 있다. 폐전선 피복의 감량율은 82.62%, 착화온도는 248.5°C, 연소율은 79% 로 나타났다. 김 등(Kim 등, 2011)은 열중량 분석에서 폐플라스틱이 짧은 온도 구간에서 휘발분이 일시에 휘발 되는 이유를 고정탄소 함량이 매우 낮기 때문에 가능한 것이라고 하였다.

    Fig. 1(c)와 같이 무연탄의 열중량 결과를 보면, 초기 무연탄 내 수분 증발에 의한 무게 감소량이 서서히 일어 났으며, 500°C이후부터 극열한 열분해로 무연탄의 조성 분이 기화되면서 급격히 무게가 감소하여 641.65°C에서 최고 정점에 달하는 변곡점을 나타내었다. 무연탄의 총 감량율은 65.11%, 착화온도는 556.5°C, 연소율은 46.4%로 나타났다.

    Fig. 1(d)에서 톱밥의 열중량 분석 결과, 200°C이후 극열한 열분해로 톱밥의 조성분이 기화되면서 급격히 무 게가 감소하여 330.8°C에서 최고 정점에 달하는 1차 변 곡점, 478.35°C에서 2차 변곡점을 나타내었다. 톱밥의 총 감량율은 115.7%, 착화온도는 309.2°C, 연소율은 89.5%로 나타났다.

    유기성 폐기물을 활용하는 경우 건조(Drying), 열분 해(Pyrolysis) 및 가스화(Gasification) 등이 있으나 모 든 공정의 중요한 점은 유기성 폐기물 자체에서 연소가 일어나선 안된다는 점이다(Beneroso 등, 2014). 본 연구 에 사용된 석유화학폐수 슬러지의 경우 착화온도가 221.9°C로 나타났는데, 이의 경우 건조 또는 저온 열분 해 공정 등에 있어 고정탄소(char)가 쉽게 자체 연소가 될 수 있는 가능성을 가지고 있어(Sarc 등, 2013), 고형 연료 등의 활용을 위해 입자가 큰 상태에서 건조 또는 표 면에 집중된 건조방식의 적용 시 쉽게 발화될 것으로 사 료된다. 조 등(Cho 등, 2013)은 유기성 폐기물을 마이크 로파 또는 열풍 등의 건조방법을 적용 시 내부수분 25% 정도 또는 10분 이상일 때 표면발화가 일어날 수 있다고 보고하고 있으며, 유기성 폐기물을 고형연료로 활용하기 위해서는 타 유기성 폐기물과 혼합하여 건조 또는 열분 해 하는 것이 효과적이라 보고하고 있다.

    3.2.유기성 폐기물 혼합에 의한 연소특성

    화학폐수슬러지를 중심으로 한 유기성 폐기물 (폐전 선 피복, 무연탄 및 톱밥)을 혼합비율 7:3으로 각각 혼합 하여 함수율 10% 이하로 건조기로 건조한 시료를 TGA/DSC로 분석하였으며, Fig. 2 및 Table 5 에 나타내 었다.

    Fig. 2(a)에서 석유화학폐수 슬러지 70%와 폐전선 피복 30% 혼합건조물 (Cs70Ww30)의 열중량 분석 결 과, 160°C이후 590°C까지 급격한 무게 감소 (감량율 81.84%)가 나타났으며, 이후에는 회분만이 남는 무게 감소곡선을 보이고 있다. 석유화학폐수 슬러지 70%와 폐전선 피복 30% 혼합건조물 (Cs70Ww30)의 총 감량 율은 87.45%, 착화온도는 410.6°C, 연소율은 75.6%로 나타났다.

    Fig. 2(b)에서 석유화학폐수 슬러지 70%와 무연탄 30% 혼합건조물 (Cs70Ac30)의 열중량 분석 결과, 화학 폐수슬러지 70%와 폐전선 피복 30%의 열중량 분석과 는 달리 상대적으로 느린 중량 감소가 나타났으며, 662.08°C에서 최고 정점에 달하는 변곡점을 나타내었다. 화학폐수슬러지 70%와 무연탄 30% 혼합건조물 (Cs70Ac30)의 총 감량율은 59.08%, 착화온도는 596. 1°C, 연소율은 59.7%로 나타났다. 석유화학폐수슬러지 와 무연탄의 혼합물의 연소에 있어 중량감소율의 변화는 혼합시료가 단일 석탄보다 높아졌으며, 일반적으로 석탄 과 유기성 폐기물을 혼합연소할 경우 개별적인 가연분 연소특성을 보인다는 결과와 다르게 단일 중량감소를 나 타내었다(Pan, 1991)(Artos, 1993).

    Fig. 2(c)에서 석유화학폐수 슬러지 70%와 톱밥 30% 혼합건조물 (Cs70Sd30)의 열중량 분석 결과, 322.02°C에서 최고 정점에 달하는 1차 변곡점을 나타내 었으며, 444.72°C에서 2차 변곡점을 나타내었다. 화학폐 수슬러지 70%와 톱밥 30% 혼합건조물 (Cs70Sd30)의 총 감량율은 89.93%, 착화온도는 284.1°C, 연소율은 88.8%로 나타났다.

    석유화학폐수 슬러지와 유기성 폐기물의 혼합에 의한 연소 특성을 비교하면, 기존 석유화학폐수 슬러지 단독 으로 했을 때 보다 착화온도의 상승이 일어났다.

    3.3.유기성 폐기물 혼합에 의한 고형연료 품질특성

    화학폐수슬러지를 중심으로 한 가연물질 (폐전선 피 복, 무연탄, 톱밥)의 혼합비율에 따른 각 성분함량을 Table 6 에 나타내었다. 모든 시료는 수분 10%이하로 건 조 후 분석을 실시하였으며, 국내 고형연료 품질기준과 비교하여 제시하였다. 분석결과 Cs100과 같이 단독으 로 건조하여 고형연료로 활용하기 위해서는 저위발열 량이 품질기준에 미달되지만 유기성 폐자원과 혼합한 Cs70Ww30, Cs70Ac39 및 Cs70Sd30에서는 저위발열 량이 각각 4,861.3 kcal/kg, 3,801.2 kcal/kg 및 3,938.5 kcal/kg으로 향상되었으며, 회분함량 및 황분함량 등도 고형연료 품질기준에 적합한 것으로 나타났다. 향후 적 절한 건조공정 또는 열분해 등의 공정적용과 중금속 함 량 등을 고려하여 품질기준을 평가하면 자원으로 적극 활용되지 않는 석유화학폐수 슬러지의 적정 이용방법으 로 타당할 것으로 사료된다.

    4.결론

    본 연구는 유기성 폐기물의 활용을 위해 석유화학폐 수 처리공정에서 발생하는 슬러지를 바탕으로 유기성 폐 자원인 폐전선, 무연탄 및 톱밥을 첨가하여 연소특성을 파악하고, 고형연료 품질기준과 비교하여 유기성 자원활 용 타당성을 평가하였으며, 결론은 다음과 같다.

    1. 화학폐수슬러지, 폐전선 피복, 무연탄, 톱밥)에 대 한 TGA/DSC 분석결과 화학폐수슬러지의 170°C정도 까지는 중량감량은 5.282% 이었으나, 이후 화학폐수슬 러지 내 함유된 유리수분 증발에 의한 급격한 무게 감소 (감량율 44.02%)가 나타났으며, 400~600°C에서의 감 량율은 17.68%로 휘발성 유기조성물 및 저분자들이 분 해하는 점차적인 감소가 이루어 졌다. 600°C이후 총 감 량율은 68.55%, 착화온도는 221.89°C, 연소율은 54.1% 로 나타났다.

    2. 화학폐수슬러지를 중심으로 한 유기성 폐기물 (폐 전선 피복, 무연탄 및 톱밥)을 혼합비율 중량비 7:3으로 각각 혼합하고, 함수율 10% 이하로 건조한 시료를 TGA/DSC로 분석한 결과 폐전선 피복, 무연탄 및 톱밥 혼합물인 Cs70Ww30, Cs70Ac39 및 Cs70Sd30에서 착 화온도 410.60°C, 596.13°C및 284.08°C로 나타났다.

    3. Cs100과 같이 석유화학폐수 슬러지 단독으로 건조 하여 고형연료로 활용하기 위해서는 저위발열량이 품질 기준에 미달되지만 유기성 폐자원과 혼합한 Cs70Ww30, Cs70Ac39 및 Cs70Sd30에서는 저위발열량이 각각 4,861.33 kcal/kg, 3,801.24 kcal/kg 및 3,938.46 kcal/kg으로 향 상되었으며, 회분함량 및 황분함량 등도 고형연료 품질 기준에 적합한 것으로 나타났다. 향후 적절한 건조공정 또는 열분해 등의 공정적용과 고형연료 품질기준을 고려 하면 유기성 폐자원으로 적극 활용되지 않는 석유화학 폐수 슬러지의 적정 이용방법으로 타당하다.

    Figure

    JESI-24-237_F1.gif

    TGA/DSC curves of experimental each materials.

    JESI-24-237_F2.gif

    TGA/DSC curves of petrochemical wastewater sludge mixture with organic matters.

    Table

    Characteristics of experimental materials

    Note) N.D : Not detected.

    Operating parameters of TGA

    Weight ratio of each samples on Organic mixture

    Results of ignition temperature and combustion rate for experimental materials

    Results of ignition temperature and combustion rate for RDFs produced in microwave-hot air (250°C) hybrid drying process

    Characteristics of each organic mixture

    Reference

    1. Artos V , Scaroni A.W (1993) T.g.a. and drop-tube reactor studies of the combustion of coal blends , Fuel, Vol.72 (7) ; pp.927-933
    2. Beneroso D , Bermúdez J.M , Arenillas A , Menéndez J.A (2014) Integrated microwave drying, pyrolysis and gasification for valorisation of organic wastes to syngas , Fuel, Vol.132 (15) ; pp.20-26
    3. Chabinsky I.J (1988) Applications of microwave energy past, present and future brave new world , MRS Symp. Proc, Vol.124; pp.17-29
    4. Chen Z , Afzal M.T , Salema A.A (2014) Microwave Drying of Wastewater Sewage Sludge , Journal of Clean Energy Technologies, Vol.2 (3) ; pp.282-286
    5. Cho Y.J , Jung B.G (2013) Microwave Drying Characteristics and Energy Cost Analysis with Mixing Ratios of Food Waste, Waste Plastic and Anthracite Coal , J. of Korean Society of Environmental Technology, Vol.14 (3) ; pp.153-159
    6. Hill J.M , Marchant T.R (1996) Modeling microwave heating , Applied Mathematical Modeling, Vol.20 (1) ; pp.3-15
    7. Jun K.S , Hwang E.J , Kim H.J (2009) A Study on Drying and Carbonization of Organic Sludge from Sewage Plant and Petrochemical Industries for Energy and Resources Recovery , Clean Technology, Vol.15 (3) ; pp.154-164
    8. Kang S.K , Lee S.J , Ryu I.S , Lee K.C (2008) Refined Fuel Production Using Municipal Sewage Sludge (I) -Preparation of Refined Solid Fuels from Organic Sludge- , Journal of Korean Society of Combustion, Vol.16 (1) ; pp.20-22
    9. Kim J.D , Kim D.K , Nam S.C (2011) Emission Characteristics of Air Pollutants from Cement Kilns Feeding Waste Plastics , Korea Solid Wastes Engineering Society, Vol.28 (8) ; pp.825-830
    10. Korea Energy Management Corporation (2013) New & renewable energy statistics 2012, pp.3-9
    11. Korean industrial standards (2011) KS M ISO 11358, Plastics - Thermogravimetry(TG) of polymers - General principles,
    12. Ministry of Environmental (2008) Quality testing and analysis methods of solid fuel products,
    13. Ministry of Environmental (2011) Research for the core excavation of medium-long term future environmental policy of the green economy, pp.16-17
    14. (2014) Ministry of Trade , Fourth Master plan of New & Renewable Energy, pp.5
    15. Park S.W (2005) Carbonization Technology for Recycling Wastes as Fuel , J. Korea Soc, Vol.22 (3) ; pp.226-235
    16. Park S.W , Jang C.H , Kim N.J (2004) Recycling Technology of Sewage Sludge by Carbonization , J. of the Environ. Sci, Vol.13 (2) ; pp.161-165
    17. Park S.W , Jang C.H (2012) Combustion Characteristics and Kinetics Parameters of Thermal-treated Sewage Sludge/coal Blends , Journal of Material Cycles Waste Management, Vol.29 (2) ; pp.161-168
    18. Pan W.P , Gan Y , Serageldin M.A (1991) A Study of Thermal Analytical Values for Coal Blends Burned in an Air Atmosphere , Thermochimica acta, Vol.180; pp.203-217
    19. Sarc R , Lorber K.E (2013) Production, quality and quality assurance of Refuse Derived Fuels (RDFs) , Waste Management, Vol.33 (9) ; pp.1825-1834
    20. Vriezinga C.A , Sanchez P.S , Grasman J (2002) Thermal runaway in microwave heating a mathematical analysis , Applied Mathematical Modeling, Vol.26; pp.1029-1038