Journal Search Engine
Search Advanced Search Adode Reader(link)
Download PDF Export Citaion korean bibliography PMC previewer
ISSN : 1225-4517(Print)
ISSN : 2287-3503(Online)
Journal of Environmental Science International Vol.27 No.3 pp.219-225
DOI : https://doi.org/10.5322/JESI.2018.27.3.219

Improvement of Gas Dissolution Rate using Air Atomizing Nozzle

Dong-Seog Kim, Young-Seek Park1)*
Department of Environmental Science, Catholic University of Daegu, Gyeongsan 38430, Korea
1)DU University College, Daegu University, Gyeongsan 38453, Korea
Corresponding author: Young-Seek Park, DU University College, Daegu University, Gyeongsan 38453, Korea +82-53-850-4571ysparkk@daegu.ac.kr
21/03/2017 20/06/2017 12/07/2017

Abstract


This study was conducted to investigate the possibility of utilizing various types of nozzles and gas-liquid mixers to increase the dissolution rate of plasma gas containing ozone generated in a dielectric barrier plasma reactor. After selecting the air atomizing nozzle with the highest gas dissolution rate among the 13 types of test equipment, we investigated the influence of the operating factors on the air atomizing nozzle to determine the optimal plasma gas dissolution method. The gas dissolution rate was measured by a simple and indirect method, specifically, the measurement of KLa instead of direct measurement of ozone concentration, which requires a longer analysis time. The results showed that the KLa value of the simple mix of air and water was 0.372 min-1, Which is 1.44 times higher than that (0.258 min-1) of gas emitted from a normal diffuser. Among the nozzles of the same type, the KLa value was highest for the nozzle having the smallest orifice diameter. Among the 13 types of devices tested, the nozzle with highest KLa value was the M22M nozzle, which is a gas-liquid spray nozzle. The relationship between water circulation flow rate and KLa value in the experimental range was linear. The air supply flow rate and KLa value showed a parabolic-type correlation, while the optimum air supply flow rate for the water circulation flow rate of 1.8 L / min is 1.38 times.



이류체 노즐을 이용한 가스의 용존율 향상

김 동석, 박 영식1)*
대구가톨릭대학교 환경과학과
1)대구대학교 기초교육대학

    1. 서 론

    각종 산업체와 가정에서 배출되는 산업용수 및 생 활용수의 수량이 증가하고 수질은 악화되고 있는 추 세이다. 특히 수중에 존재하는 난분해성 물질은 기존 공정으로는 처리하기 어려운 점이 많다. 최근 재래식 처리공정의 한계를 극복하고, 오염물질 처리 성능의 우 수성이 인식되면서 오존 및 고도산화공정(advanced oxidation process)을 이용한 새로운 처리방법이 연구 되고 현장 적용되고 있다(Ko and Lee, 1999; Kim et al., 2000).

    오존은 자연계에서 산화력이 불소 다음인 물질로 살균력이 염소보다 강해서 폐수나 상수의 살균, 탈색, 각종 유기물 분해에 널리 이용되고 있다. 냄새나 색깔 이 남지 않는 특징이 있기 때문에 오존 단독 공정이나 다른 공정을 결합한 오존/고도산화공정의 활용범위가 더욱 넓어질 것으로 예상되고 있다(Sato et al., 2011; Lee et al., 2013).

    오존을 이용한 처리 공정에서 가장 중요한 것은 고 농도의 오존을 발생시키는 방법과 장치 및 발생한 오 존을 처리수에 효율적으로 접촉시키는 방법이다 (Nomoto et al., 1995; Lee et al., 1997).

    오존은 공기 또는 산소를 이용하여 전기적 힘에 의 해 오존만을 발생시키는 오존 발생기나 유사한 원리 의 저온 유전체장벽 플라즈마 발생기 등이 있으며 최 근에는 유전체장벽 플라즈마에 대한 연구가 활발히 진행되고 있다(Shi et al., 2009; Kim and Park, 2011). 그러나 오존은 0°C 에서 1부피의 물에 0.494 부피% 밖 에 녹지 않기 때문에 용해율이 낮은 편이다(Doopedia, 2017). 따라서 오존의 발생원리나 장치와 관계없이 수중에 용해되지 않은 오존이 대기 중으로 방출된다. 오존이 대기 중으로 방출될 경우 사람의 건강에 위해 하거나 주변 환경에 악영향을 미칠 수 있기 때문에 KI 트랩이나 오존 파괴 공정을 이용하여 미처리된 오존 을 처리하여야 한다(Park and Ahn, 2001; Lee et al., 2013; Park et al., 2015). 오존을 물에 용존시키는 전 통적인 방법은 산기관을 이용하여 오존을 배출하는 방식이며, 보조적인 방법으로 미반응 후 부상한 오존 가스 및 대상수를 정량펌프로 순환시켜 접촉 효율을 높이기도 한다(Moon et al., 2006; Choi et al., 2015). 오존의 수중 용존율을 높이면 반응효율이 높아질 뿐 만 아니라 미반응한 오존의 처리 장치 및 비용도 줄일 수 있기 때문에 오존의 수중 용존율을 높이는 것이 오 존을 이용하는 공정에서 매우 중요하다.

    본 연구는 수중 유전체장벽 방전 플라즈마 반응기 에서 발생하는 오존을 함유하고 있는 플라즈마 가스 의 용존율을 높여 성능을 증가시키기 위하여 여러 가 지 형태의 노즐과 기-액 혼합이 가능한 제품들에 대한 기초조사를 진행한 후 가스 용존율이 가장 높은 이류 체(二流體) 노즐을 선정한 후 이류체 노즐에 대한 운 전인자의 영향에 대하여 고찰하여 최적의 플라즈마 가스 용존법을 찾고자 하였다(Park et al., 2014). 가스 용존율은 분석시간이 많이 소요되는 오존 농도의 측 정대신 용존산소의 측정이라는 간편하고 간접적인 방 법으로 수행하였다.

    2. 재료 및 방법

    2.1. 실험재료 및 실험방법

    Fig. 12에 실험에 사용한 노즐, 산기관 및 다른 제품들을 나타내었다. Fig. 1은 실험에 사용한 총 8 종 류 노즐의 정면도(a), 배면도와 측면도(b)를 나타내었 다. Fig. 1(a)에 나타내었듯이 a, b, c 노즐은 배출구의 오리피스 (orifice) 직경이 각각 1.6, 2.3, 3.2 mm이고 분사각도가 13~15°인 액체분사용 원형 분사노즐 (1/8M1507, 1/8M1514, 1/4M1530)이다. d, e노즐은 오리피스 직경이 각각 1.5, 2.3 mm이고 분사각도가 50~90°인 액체 분사용 원형 분사노즐(1/8M3, 1/8M6.5)이다. f는 분사각도가 18°이고 full-cone형의 분사 형태를 보이고는 사이폰(siphon)의 원리에 의하 여 분사되는 기체와 액체 혼합 분무용 이류체 미세분 무 노즐인 M1 노즐(오리피스 직경, 1 mm)이다. g는 분사각도가 18~21°이고 기체와 액체가 노즐 내부의 동시에 유입시켜 노즐 선단 중심부의 단일 오리피스 (오리피스 직경, 3 mm)를 통하여 미세하게 분부되는 가압원형 분사형 이류체 미세분무 노즐인 M22M 노 즐이다. h는 액체의 미세 분사용으로 사용되는 MP80 노즐로 1자형 유입구로 유입된 후 오리피스 직경이 2.03 mm으로 오리피스로 유출된 물이 U자 형태의 노 즐 끝 부분에 충돌되면서 배출된다(MS nozzle, 2014). Fig. 1(a)와 (b)의 액체 분사용 원형 분사노즐인 a, b, c, d, e의 정면도와 배면도를 보면 , 정면도(a)에서는 오 리피스의 직경이 보이고, 배면도 (b)에서는 액체 유입 부분이 보인다. a, b, c 노즐은 4개의 구멍으로 물이 유입되고, d, e 노즐은 물이 나선형으로 만들어진 유입 구를 따라 유입 되며, 유입구는 2군데이다.

    Fig. 21차 노즐 선정 실험을 통하여 선정된 노즐 인 가압원형 분사형 이류체 미세분무 노즐인 M22M 노즐, 기존 오존 용존장치 및 다른 형태로 기-액 혼합 물을 분사할 수 있는 제품과의 성능을 비교하기 위한 2차 실험용 제품들이다. Fig. 2 a는 오존의 용존에 흔 히 사용되는 일반 산기관(diffuser), b는 공기와 물을 공급하여 대기 중에서 물을 안개처럼 분무하는 안개 노즐(오리피스 직경, 1.0 mm), c는 일반적인 유공압 용 T자형 원터치 피팅(배출구 직경, 6 mm), d는 산 기관과 형태는 같으나 기공이 미세하여 가압 하에서 이산화탄소를 미세하게 분무시켜주는 CO2 분무기 (atomizer), e는 이류체 미세분무 노즐 M22M, f는 아 스피레이터(aspirator; 오리피스 직경, 5.5 mm)이다.

    Fig. 3에 기-액 혼합기의 성능을 평가하기 위한 총 괄산소전달계수(KLa) 측정용 실험장치를 나타내었 다. 반응기의 부피는 8 L이었다. 온도에 따라 변하는 포화 용존산소 농도를 일정한 조건에서 실험하기 위 하여 항온수조를 이용하여 반응기 속의 수온을 18°C 로 일정하게 유지하였다. 실험 전 질소 가스통에서 산 기관을 이용하여 질소를 수중에 배출하여 수중의 용 존산소 농도를 0.3 mg/L까지 감소시켰다. 공기 펌프 와 유량계를 이용하여 일정한 유량의 공기를 이류체 노즐이나 다른 제품들의 한 측면에 유입시켰다. 반응 기 내의 물을 diaphgram 펌프(Shurflo, 2088-592-094) 를 이용하여 이류체 노즐과 다른 제품들의 또 다른 측 면에 유입시켜 공기와 혼합된 물이 수중의 이류체 노 즐로 유입된 후 미세기포와 물이 함께 수중으로 분출 된다. 공기는 연속적으로 공급되고, 물은 반응기- 펌 프-노즐- 반응기의 순서로 순환된다(Park et al., 2014).

    Fig. 1의 f, g의 이류체 노즐과 Fig. 2 b의 안개 노즐, f 아스피레이터는 공기와 물 유입구가 따로 있어 공 기와 물을 각각 주입하였고, 그 외 주입구가 하나인 다 른 노즐과 제품들은 Fig. 2 c의 유공압용 T자형 원터 치 피팅의 양 옆에서 공기와 물을 혼합한 후 중간의 유출관으로 노즐에 연결하였다. Fig. 2 a와 d는 공기와 물을 혼합시키지 않고 공기만 유입시켰다.

    수중의 용존산소를 0.3 mg/L까지 감소시킨 후 포기 시작 직후부터 시간에 따른 용존산소 농도를 반응기 하부에 설치된 DO probe를 통하여 DO meter (WTW, multi3410)에서 측정하고 식(1)과 같이 산소전달계 수 KLa (overall oxygen transfer coefficient)를 계산 하였다(Lee at al., 1994).

    K L a = 1 t ln C s C 0 C s C t
    (1)

    여기서,

    • Cs = 포화 용존산소농도(mg/L)

    • C0 = 시간 0 에서 용존산소 농도(mg/L)

    • C>t = 시간 t 에서 용존산소 농도(mg/L)

    3. 결과 및 고찰

    3.1. 기-액 혼합기 종류에 따른 KLa 값

    수온이 18°C 로 유지되는 조건에서 질소 가스를 유 입하여 수중의 용존산소 농도를 0.3 mg/L까지 낮추었 다. 산기관의 위치를 수표면에서 - 10 cm, 액체 순환 유량은 1.8 L/min, 공기는 2.0 L/min으로 유지한 조건 에서 각 기-액 혼합기를 통하여 공기와 액체를 혼합시 킨 후 반응기에 유입시켰다. 수중의 용존산소 농도를 측정한 후 KLa 값을 계산하여 Fig. 4에 나타내었다.

    실험에 사용한 8종류의 노즐형 기-액 혼합기의 KLa 값 순서는 M22M > 1/8M3.0 > 1/8M1507 > 1/8M1514 > 1/8M6.5 > MP80 > 1/4M1530 > M1으 로 나타났다.

    8 종류의 노즐형 기-액 혼합기 중에서 이류체 노즐 인 M22M의 KLa 값이 가장 높은 것으로 나타났으며, M1 노즐은 기-액 혼합물이 전혀 분사되지 않아 KLa 값은 0으로 나타났다. 이는 M1 노즐에서 혼합물의 분 사조건과 본 실험의 조건이 맞지 않기 때문이며, 액체 와 공기 유량이 더 높은 조건에서 분사되어야하기 때 문인 것으로 판단되었다. 같은 형태의 노즐 중에서 오 리피스의 직경이 다른 a, b, c 노즐과 d, e 노즐은 직경 이 작은 노즐의 KLa 값이 높은 것으로 나타났다(a > b > c; d > e). 오리피스의 직경이 유사한 a (1.6 mm) 와 d (1.5 mm), b (2.3 mm)와 e (2.3 mm) 노즐은 기- 액 유입 부분의 형태가 다르지만 거의 같은 KLa 값을 보여 오리피스 직경이 물의 유입부분보다 기-액 혼합 기에서 중요하다고 판단되었으며, 오리피스 노즐의 직경이 작으면 기체와 액체의 혼합이 증진되어 KLa 값이 증가된다고 판단되었다. 미세분무용 노즐인 MP80 노즐(오리피스 직경, 2.03 mm)은 분무 형태가 액체분사용 원형 분사노즐과 다르지만 오리피스 직 경이 2.3 mm인 액체 분사용 원형 분사노즐과 유사한 KLa 값 특성을 나타내었다.

    오존의 용존에 사용하기 위한 새로운 형태의 기-액 혼합기를 선정하기 위하여 1차 선정된 이류체 노즐과 흔히 오존의 용존에 가장 널리 사용되는 일반 산기관 (Moon et al., 2006), 안개 노즐, T자형 유공압용 원터 치 피팅, CO2 분무기, 가압원형 분사형 이류체 미세분 무 노즐인 M22M 노즐, 아스피레이터의 KLa 값을 Fig. 5에 나타내었다.

    실험에 사용한 모든 기-액 혼합기 중, 산기관과 CO2 분무기는 기-액 혼합을 하지 않고 공기만 수중에 배 출하여 수중에서 기-액을 혼합하는 시스템이며, 반면 다른 기-액 혼합기는 액체와 기체가 분리되어 유입된 후 기-액 혼합기 안에서 혼합된 후 배출되는 특징을 가지고 있다.

    6종류의 기-액 혼합기 중에서 이류체 노즐인 M22M 노즐의 KLa 값은 0.648 min-1로 가장 높게 나 타났다. 다음으로 KLa 값이 높은 것은 일반적인 유공 압용 T자형 원터치 피팅으로 일반적인 산기관에서 배 출되는 공기의 KLa 값인 0.258 min-1보다 1.44배 높 은 0.372 min-1로 나타났다. 이는 그냥 산기시켜 수중 에서 기포가 수중에 용해되는 것보다 단순히 수중에 분사하기 전에 공기와 물을 미리 적절히 혼합만 시켜 도 KLa 값이 증가한다는 의미하는 것으로 판단되었 다. 아스피레이터는 육안 관찰결과 물과 공기의 혼합 이 잘 이루어지지 않은 상태로 커다란 기포가 배출되 었으며, 물과 공기가 혼합되지 않고 미세한 기포만 발생시키는 CO2 분무기도 KLa 값이 낮게 나타난 것 으로 판단되었다. 안개노즐은 원리가 이류체 노즐과 유사하지만 배출구의 오리피스 직경이 1.0 mm로 공 기-물 혼합물이 좁은 오리피스 직경으로 배출되는데, 배출이 용이하지 않아 KLa 값이 낮은 것으로 판단되 었다. 반면 이류체 노즐인 M22M 노즐은 가스와 액체 가 적절하게 혼합되도록 설계되어 공기와 물이 잘 혼 합되고 배출 오리피스로 쉽게 배출되기 때문에 KLa 값이 높은 것으로 판단되었다. 상기 결과에서 공기와 물이 잘 혼합되는 구조로 되어 있고, 배출 오리피스도 종류에 따라 적절한 직경을 가져야 기-액 혼합이 원활 하여 KLa 값이 증가하는 것으로 판단되었다.

    3.2. 물 순환유량 변화에 따른 KLa 값

    이류체 노즐인 M22M 노즐을 최적 노즐로 선택한 후 공기 공급유량 2.0 L/min, 수표면으로부터 이류체 노즐 배출구까지의 거리를 10 cm로 유지한 조건에서 물 순환유량을 0.6 L/min에서 2.0 L/min으로 변경하 였을 때 KLa 값을 Fig. 6에 나타내었다. 물 순환유량 이 1 L/min에서는 KLa 값이 0.144 min-1, 2.0 L/min으 로 증가되면서 0.642 min-1으로 직선적으로 증가되었 다.

    물 순환유량과 KLa 값 관계는 식(2)과 같이 직선적 으로 나타났고, R2값은 0.9665로 나타났다. 그러나 물 순환유량은 2.0 L/min 이상의 유량은 증가하지 않 았는데 이는 실험에 사용한 diaphgram 펌프의 용량이 적기 때문인 것으로 판단되었으며, 2.0 L/min에서는 유동의 변화가 생겨 1.8 L/min을 최대 물 순환유량으 로 선정하였다.

    KLa=0.3771 × Water flow + 0.0673
    (2)

    3.3. 공기공급 유량 변화에 따른 KLa 값

    물 순환유량 1.8 L/min, 수표면에서의 거리를 10 cm로 유지하고 공기공급 유량을 1.0 ~ 9.0 L/min으로 변경하여 실험하였을 때 KLa 값을 Fig. 7에 나타내었 다. 공기공급 유량이 1 L/min에서 KLa 값은 0.27 min-1이었는데, 1.5 L/min로 증가되면서 0.57 min-1으 로 증가되었다. KLa 값은 공기공급 유량이 2.5 L/min 까지 빠르게 증가한 후 3.0 L/min이상의 공기공급 유 량에서는 서서히 증가하는 경향을 나타내어 최적 공 기공급 유량은 2.5 L/min으로 판단하였다. 원인을 고 찰하기 위하여 반응기를 관찰한 결과 공기공급 유량 이 3.0 L/min이상에서 이류체 노즐에서 배출되는 기 포가 커지는 것이 관찰되었으며 5.0 L/min 이상에서 는 낮은 공기공급 유량에서의 기포의 크기보다 커진 것이 확연하게 관찰되어 가스의 용존율이 높은 최적 공기-물 비율이 존재하는 것으로 판단되었다. 최적 물순환 유량 1.8 L/min에 대한 최적 공기공급 유량은 1.38배 가량인 것으로 나타났다. 공기공급 유량과 KLa 값은 포물선 형태로 나타났고, Sigma-Plot 프로 그램(Ver 10)의 regression wizard기능을 이용하여 식 (3)와 같이 나타내었으며, R2은 0.9120으로 나타났다.

    KLa=-2.208 E 3 + 2.209 E 3 × a i r f l o w r a t e 2.493 E 4 + a i r f l o w r a t e
    (3)

    공기가 물에 용존되는 비율이 높고 발생하는 기포 의 크기가 작기 위해서는 공기와 물의 비율이 중요한 것으로 판단되었으며, 과다한 공기 비율은 폐 플라즈 마 가스의 양을 증가시킬 뿐만 아니라 효율적인 측면, 운영비적인 측면에서 모두 바람직하지 않은 것으로 나타났다. 따라서 플라즈마 공정에 이용하기 위해서 는 액체 순환유량과 공기 공급유량과의 적절한 비를 찾아서 이를 스케일-업에 이용하여야 할 것으로 판단 되었다.

    4. 결 론

    본 연구는 플라즈마 반응에서 발생하는 오존을 함 유하고 있는 플라즈마 가스의 용존율을 향상시키기 위한 기-액 혼합기의 적용을 위한 기초 연구로서 8종 류의 액체 분무용 노즐, 기체-액체 혼합 노즐과 5 종류 의 다른 형태의 기체 분무장치 및 기-액 혼합 장치에 공기만 유입하였을 경우와 공기와 액체를 같이 유입 시켜 분출하였을 때의 기-액 혼합 성능을 KLa를 측정 하여 간접적으로 평가하여 다음의 결과를 얻었다.

    • 1) 유공압용 T자형 원터치 피팅으로 단순하게 공 기와 물을 혼합하는 것만으로도 일반적인 산기관에서 배출되는 공기의 KLa 값인 0.258 min-1보다 1.44배 높은 0.372 min-1로 나타났다. 같은 형태의 노즐 중에 서 오리피스의 직경이 작은 노즐의 KLa 값이 높은 것 으로 나타났다(a > b > c; d > e). 오리피스 직경이 물의 유입부분보다 기-액 혼합기에서 중요하며, 오리 피스 노즐의 직경이 작으면 기체와 액체의 혼합이 증 진되어 KLa 값이 증가된다고 판단되었다. 실험에 사 용한 13종류의 노즐 및 시판형 기-액 혼합기중 이류체 노즐인 M22M의성능이 가장 우수한 것으로 나타났 으며, KLa 값은 0.648 min-1로 가장 높게 나타났다.

    • 2) 물 순환유량이 0.6~2.0 L/min일 때, 물 순환유 량과 KLa 값 관계는 직선적으로 나타났고, R2값은 0.9665로 나타났다. 공기가 물에 용존되는 비율이 높 고 발생하는 기포의 크기가 작기 위해서는 공기와 물 의 비율이 중요한 것으로 판단되었으며, 물순환 유량 1.8 L/min에 대한 최적 공기공급 유량은 1.38배 가량 인 것으로 나타났다.

    Figure

    JESI-27-219_F1.gif

    Photographs of various kinds of nozzle used in the experiment [(a), front view; (b) back view (a, b, c, d, e) and side view( f, g, h)].

    JESI-27-219_F2.gif

    Photograph of 2 kinds of gas diffuser and 4 kinds of water-air spraying product.

    JESI-27-219_F3.gif

    Schematic diagram of KLa measuring system.

    JESI-27-219_F4.gif

    KLa with different nozzle type (a, 1/8M1507; b, 1/8M1514; c, 1/4M1530; d, 1/8M3; e, 1/8M6.5; f, M1; g, M22M; h, MP80).

    JESI-27-219_F5.gif

    KLa with different nozzle type (a, diffuser; b, Spray nozzle; c, T fitting; d, CO2 atomizer; e, M22M; f, Aspirator).

    JESI-27-219_F6.gif

    KLa with water flow rate.

    JESI-27-219_F7.gif

    KLa with water flow rate.

    Table

    Reference

    1. J.W. Choi , H.S. Lee (2015) Decomposition characteristics of Bisphenol A by a catalytic ozonation process., Appl. Chem. Eng., Vol.26 ; pp.463-469
    2. Doopedia (2017) http://terms.naver.com/entry.nhn?docId=1128529&cid=40942&categoryId=32251
    3. D.S. Kim , Y.S. Park (2011) A Basic study of plasma reactor of dielectric barrier discharge for the water treatment., J. Environ. Sci. Int., Vol.20 ; pp.623-630
    4. Y.K. Kim , M.B. Lee , T.K. Ra (2000) Colour and COD removal of landfill leachate by ozonation., J. Mater. Cycles Waste Manag., Vol.17 ; pp.809-815
    5. M.S. Ko , W. Lee (1999) Rejection of phenol compound by ozone oxidation process., Appl. Chem., Vol.3 ; pp.261-264
    6. B.H. Lee , J.S. Kim , I.S. Kang (1994) Mixing and oxygen transfer characteristics of three phase fluidized bed for water quality management of aquaculture., J. Aquacult., Vol.7 ; pp.239-249
    7. H.J. Lee , J.W. Choi , K.S. Kim , Y.C. Kim (1997) A Study on the ozone generation system and the production of ozonied water., J. Ini. Ind. Tech., Vol.5 ; pp.119-123
    8. Y.S. Lee , H.J. Jeon , H.G. Han , C.J. Cheong (2013) Disinfective properties and ozone concentrations in water and air from an ozone generator and a low-temperature dielectric barrier discharge plasma generator., J. Environ. Sci. Int., Vol.22 ; pp.937-944
    9. S.Y. Moon , S.H. Ahn , S.H. Lee , J.H. Park , S.W. Hong , Y.S. Choi (2006) Effect of ozonation in microfiltration membrane for wastewater reuse., J. Kor. Soc. Wat. Waste., Vol.20 ; pp.535-543
    10. MS nozzle (2014) http://www.msnozzle.co.kr/product.php?cat=011004
    11. Y. Nomoto , T. Ohkubo , S. Kanazawa , T. Adachi (1995) Improvement of ozone yield by a silent-surface hybrid discharge ozonizer., IEEE Trans. Ind. Appl., Vol.31 ; pp.1458-1462
    12. J.H. Park , Y.B. Sim , S.Y. Kang , J.B. Lee , K.W. Kwon , S.H. Kim (2015) Development of complex electrolyzed acid-water generator containing ozone and hypochlorous acid, 2015 Joint Symposium of Kor. Soc. Wate. Waste., Kor. Soc. Wat. Environ, ; pp.363-364
    13. Y.S. Park , K.H. Ahn (2001) Effect of coagulation, ozone anf UV post-process on COD and color removal of textile wastewater., Kor. J. Env. Hlth. Soc., Vol.27 ; pp.93-98
    14. Y.S. Park , C. Zheng , D.S. Kim (2014) Improvement of gas dissolution rate in a plasma reactor using a air atomizing nozzle, Proceedings of the Kor. Environ. Sci. Soc. Conf., ; pp.354-358
    15. Y. Sato , S. Ueki , R. Miyanabe , K. Honda (2011) Measuring device, monitoring method and system for the concentration of remaining oxidant in ballast water capable of measuring and monitoring the concentration of tro in ballast water, Korean Patent 10-2011-0060954,
    16. J. Shi , W. Bian , X. Yin (2009) Organic contaminants removal by the technique of pulsed high-voltage discharge in water., J. Hazard. Mater., Vol.171 ; pp.924-931